하늘땅

 Soft Metric Bar Sizes vs. Inch-Pound Bar Sizes Bar Size Designation Soft Metric  Inch-Pound #10 #3 #13 #4 #16 #5 #19 #6 #22 #7 #25 #8 #29 #9 #32 #10 #36 #11 #43 #14 #57 #18

  EC2 6.4.2 Load distribution and basic control perimeter (3) For loaded areas situated near openings, if the shortest distance between the perimeter of the loaded area and the edge of the opening does not exceed 6d, that part of the control perimeter contained between two tangents drawn to the outline of the opening from the centre of the loaded area is considered to be ineffective (see Figure 6.14). (4) For a loaded area situated near an edge or a corner, the control perimeter should be taken as shown in Figure 6.15, if this gives a perimeter (excluding the unsupported edges)  smaller than that obtained from (1) and (2) above. (6) The control section is that which follows the control perimeter and extends over the effective depth d. For slabs of constant depth, the control section is perpendicular to the middle plane of the slab. For slabs or footings of variable depth other than step footings, the effective depth may be assumed to be the depth at the perimeter of the l...

 KDS 24 14 21 콘크리트교 설계기준(한계상태설계법) 4.1.4.3 전단철근이 없는 슬래브 또는 기둥 기초판의 뚫림전단강도 식(4.1-46), 식(4.1-47)에서 다음 그림과 같이 괄호안의 100은 없어야 한다. 극한하중조합에서 콘크리트 재료계수 0.65이므로 (표 1.4-1 재료계수) 0.85*0.65 = 0.5525 극단상황하중조합에서 콘크리트 재료계수 1.0 0.85*1.0 = 0.85 EuroCode2  6.4.4 Punching shear resistance of slabs and column bases without shear reinforcement C_ ʀd.c = 0.18 /  γc Persistent & Transient Partial factor for concrete 1.5 1/γc = 1/1.5 = 0.667 0.18 * 100^(1/3) = 0.835 C_ ʀd.c * 10^(1/3) =  0.18 /  γc * 100^(1/3) 0.18/1.5 * 100^(1/3) = 0.557 Accidental Partial factor for concrete 1.2 1/1.2 = 0.833 0.18 * 100^(1/3) = 0.835 C_ ʀd.c * 10^(1/3) =  0.18 /  γc * 100^(1/3) 0.18/1.2 * 100^(1/3) = 0.696 KDS24 와  EC2의 뚫림전단 강도 비교

AASHTO LRFD Bridge Design Specifications 4th SI units Bearing stress Criteria for Conventional Wall Foundations on Rock If e > B/6, σ_vmin will drop to zero, and as “e” increases, the portion of the heel of the footing which has zero vertical stress increases. KDS 24 14 51 교량 하부기준 설계기준(한계상태설계법) 암반기초에 지지된 벽체의 지지력 기준 만약 e > B/6이면 σ_vmin은 0으로 떨어지고 “e”가 증가함에 따라서 연직응력이 D 인 푸팅의 뒷굽의 부분은 증가한다. 여기서 연직응력이 D가 아니고 0이다.

  Pressing Ctrl+Space or Ctrl+Tab starts an autocomplete function that can not only complete all functions that are integrated into the Maxima core and their parameters: It also knows about parameters from currently loaded packages and from functions that are defined in the current file. Ctrl+스페이스 또는 Ctrl+탭을 누르면 Maxima 코어에 통합된 모든 함수와 해당 매개변수를 완성할 수 있는 자동 완성 기능이 시작됩니다: 또한 현재 로드된 패키지와 현재 파일에 정의된 함수의 매개변수에 대해서도 알고 있습니다.

KDS 24 14 21 콘크리트교 설계기준(한계상태설계법) 3.2.3 설계가정  (2) 부재의 극한한계상태에서 변형을 검토할 필요가 없을 경우 철근의 항복 이후 응력 - 변형률 관계는 그림 3.2-2 에 보인 수평 직선으로 가정하여 설계에 사용 할 수 있다 . 그러나 극한한계상태에서 변형률을 검토할 필요가 있는 경우에는 그림 3.2-2 에 보인 항복점 이 후 변형률 한계  εud 까지 기울기를 갖는 응력 - 변형률 곡선을 사용 해야 한다 .  설계기준의 항목에는 변형률 한계상태 검증이 필요한 경우와 불필요한 경우에 대해 설명되어 있는데 그림 3.2-2에서는 모두 변형률 한계상태 검증 불필요한 경우로 되어 있다. 항복점 이 후 변형률 한계  εud 까지 기울기를 갖는 응력 - 변형률 곡선은 변형률 한계상태 검증 필요한 경우로 수정 필요함. 그리고 그림 3.2-2에서  k에 대한 설명이 없다.  BS-EN-1992-1 3.2.7 Design assumptions (1) Design should be based on the nominal cross-section area of the reinforcement and the design values derived from the characteristic values given in 3.2.2. (2) For normal design, either of the following assumptions may be made (see Figure 3.8): a) an inclined top branch with a strain limit of εud and a maximum stress of k fyk/ γs at εuk, where k = (ft/fy)k, b) a horizontal top branch without the need to check the strain limit. Note 1: The value of εud for use in a Country may ...

 Besides the global undo functionality that is active when the cursor is between cells, wxMaxima has a per-cell undo function that is active if the cursor is inside a cell.  Pressing Ctrl+Z inside a cell can therefore been used for a fine-pitch undo that doesn't affect latter changes made in other cells. 커서가 셀 사이에 있을 때 활성화되는 전역 실행 취소 기능 외에도 커서가 셀 내부에 있을 때 활성화되는 셀별 실행 취소 기능이 있습니다.  따라서 셀 내부에서 Ctrl+Z를 누르면 다른 셀에서 나중에 변경한 내용에 영향을 주지 않는 미세 실행 취소를 수행할 수 있습니다.

 Torsion reinforcement KDS 24 14 21 콘크리트교 설계기준(한계상태설계법) 4.6.2.7 비틀림 철근 그림 4.6-5 비틀림 철근의 예에서 왼쪽 2개는 권장 형태, 오른쪽 2개는 불량한 형태로 이해된다. 이 그림은 도로교설계기준(한계상태설계법) 해설 그림 5.12.5와 동일하다. EC2 9.2.3  Torsion reinforcement EC2에서는 왼쪽 3개는 recommended shapes이고, 맨 마지막 그림만 not recommended shape이다. 여기서 왼쪽에서 3번째 그림의 구분이 KDS는 불량한 형태, EC2는 recommended shape로 서로 다르다.

 KDS 24 14 21 콘크리트교 설계기준(한계상태설계법) 4.6.10.2 확대기초판 (2) 철근의 정착 그림 4.6-14에서 Nu의 작용 방향이 좀 이상하다. 화살표가 위가 아니고 아래여야 한다. EuroCode2 9.8.2.2 Anchorage of bars 도로교설계기준(한계상태설계법) 해설 2015에는 그림이 제대로 되어 있었다.

  KDS 24 14 21 콘크리트교 설계기준(한계상태설계법) 4.6.2.9 반력이 직접 작용하지 않는 지점부 그림 4.6-7 두 개의 보의 교차 영역에 대한 철근의 배치에서 A와 B에 대한 설명이 지지하는 보로 되어 있고 그림이 평면인지 정면인지 이해하기 힘들다. 뭔가 설명이 빠진듯한 느낌 그래서 EC2를 찾아 보니 아니나 다를까 EuroCode2  9.2.5 Indirect supports A : 높이 h1인 지지하고 있는 보 B : 높이 h2인 지지 된 보(h1 ≥ h2) 이 그림은 평면이다.